Nerezová ocel 904L 1.4539
Aplikace
Chemický závod, ropná rafinerie, petrochemické závody, bělicí nádrže pro papírenský průmysl, odsiřovací zařízení spalin, aplikace v mořské vodě, kyselině sírové a fosforečné. Díky nízkému obsahu C je odolnost vůči mezikrystalové korozi zaručena i ve svařovaném stavu.
Chemické kompozice
| Živel | % přítomných (ve formě produktu) |
| uhlík (C) | 0,02 |
| křemík (Si) | 0,70 |
| mangan (Mn) | 2,00 |
| fosfor (P) | 0,03 |
| síra (S) | 0,01 |
| Chrom (Cr) | 19:00 - 21:00 |
| nikl (Ni) | 24:00 - 26:00 |
| dusík (N) | 0,15 |
| molybden (Mo) | 4:00 - 5:00 |
| měď (Cu) | 1:20 - 2:00 |
| železo (Fe) | Váhy |
Mechanické vlastnosti
Mechanické vlastnosti (při pokojové teplotě v žíhaném stavu)
| Formulář produktu | |||||||
| C | H | P | L | L | TW/TS | ||
| Tloušťka (mm) Max. | 8.0 | 13.5 | 75 | 160 | 2502) | 60 | |
| Mez kluzu | Rp0,2 N/mm2 | 2403) | 2203) | 2203) | 2304) | 2305) | 2306) |
| Rp1,0 N/mm2 | 2703) | 2603) | 2603) | 2603) | 2603) | 2503) | |
| Pevnost v tahu | Rm N/mm2 | 530–7303) | 530–7303) | 520–7203) | 530–7304) | 530–7305) | 520–7206) |
| Tažnost min. v % | Jmin (podélné) | - | 100 | 100 | 100 | - | 120 |
| Jmin (příčně) | - | 60 | 60 | - | 60 | 90 | |
Referenční údaje
| Hustota při 20°C kg/m3 | 8.0 | |
| Tepelná vodivost W/m K at | 20 °C | 12 |
| Modul pružnosti kN/mm2 at | 20 °C | 195 |
| 200 °C | 182 | |
| 400 °C | 166 | |
| 500 °C | 158 | |
| Specifická tepelná kapacita při 20°CJ/kg K | 450 | |
| Elektrický odpor při 20°C Ω mm2/m | 1,0 | |
Zpracování / svařování
Standardní svařovací procesy pro tuto jakost oceli jsou:
- TIG-svařování
- MAG-svařovací pevný drát
- Obloukové svařování (E)
- Laserové svařování fazolí
- Svařování pod tavidlem (SAW)
Při výběru přídavného kovu je třeba vzít v úvahu také korozní namáhání. Vzhledem k odlévané struktuře svarového kovu může být nutné použití přídavného kovu s vyšší legací. U této oceli není předehřívání nutné. Tepelné zpracování po svařování není obvykle obvyklé. Austenitické oceli mají pouze 30 % tepelné vodivosti nelegovaných ocelí. Jejich bod tavení je nižší než u nelegovaných ocelí, proto je nutné austenitické oceli svařovat s nižším tepelným příkonem než oceli nelegované. Aby se předešlo přehřátí nebo propálení tenčích plechů, je třeba použít vyšší rychlost svařování. Měděné opěrné desky pro rychlejší odvod tepla jsou funkční, přičemž pro zamezení prasklin v pájecím kovu není dovoleno měděnou opěrnou desku povrchově tavit. Tato ocel má výrazně vyšší koeficient tepelné roztažnosti než nelegovaná ocel. V souvislosti s horší tepelnou vodivostí je třeba počítat s větším zkreslením. Při svařování 1.4539 musí být zejména respektovány všechny postupy, které působí proti tomuto zkreslení (např. zpětné sekvenční svařování, svařování střídavě na opačných stranách tupým svarem do dvojitého V, přiřazení dvou svářečů, když jsou součásti odpovídajícím způsobem velké). Pro tloušťky produktu nad 12 mm musí být preferován tupý svar s dvojitým V namísto tupého svaru s jedním V. Sevřený úhel by měl být 60° - 70°, při použití MIG-svařování stačí cca 50°. Je třeba zabránit hromadění svarů. Bodové svary musí být připevněny v relativně kratších vzdálenostech od sebe (výrazně kratší než u nelegovaných ocelí), aby se zabránilo silné deformaci, smršťování nebo odlupování stehových svarů. Příchytky by měly být následně obroušeny nebo alespoň zbaveny kráterových trhlin. 1.4539 ve spojení s austenitickým svarovým kovem a příliš vysokým tepelným příkonem existuje závislost na tvorbě tepelných trhlin. Závislost na tepelných trhlinách může být omezena, pokud má svarový kov nižší obsah feritu (delta feritu). Obsah feritu do 10 % působí příznivě a obecně neovlivňuje odolnost proti korozi. Musí být svařena co nejtenčí vrstva (technika stringer bead), protože vyšší rychlost chlazení snižuje závislost na horkých trhlinách. Výhodně rychlé chlazení musí být aspirováno i při svařování, aby se zabránilo náchylnosti k mezikrystalové korozi a křehnutí. 1.4539 je velmi vhodný pro svařování laserovým paprskem (svařitelnost A dle bulletinu DVS 3203, část 3). Při šířce svařovací drážky menší než 0,3 mm resp. 0,1 mm tloušťky produktu není použití přídavných kovů nutné. U větších svařovacích drážek lze použít podobný přídavný kov. S vyloučením oxidace uvnitř švu svařování laserovým paprskem pomocí použitelného backhand svařování, např. helium jako inertní plyn, je svařovací šev stejně odolný proti korozi jako základní kov. Při volbě vhodného procesu neexistuje nebezpečí prasklin za horka pro svarový šev. 1.4539 je také vhodný pro řezání laserovým paprskem s dusíkem nebo plamenem s kyslíkem. Řezné hrany mají pouze malé tepelně ovlivněné zóny a jsou obecně bez mikrotrhlin, a proto jsou dobře tvarovatelné. Při volbě použitelných procesů lze hrany tavného řezu převést přímo. Zejména je lze svařovat bez další přípravy. Při zpracování jsou povoleny pouze nerezové nástroje jako ocelové kartáče, pneumatické hroty a podobně, aby nebyla ohrožena pasivace. Nemělo by se zapomínat na značení v oblasti svaru mastnými šrouby nebo pastelkami indikujícími teplotu. Vysoká korozní odolnost této nerezové oceli je založena na vytvoření homogenní, kompaktní pasivní vrstvy na povrchu. Žíhací barvy, okuje, zbytky strusky, ušlapané železo, rozstřiky a podobně musí být odstraněny, aby nedošlo k destrukci pasivní vrstvy. K čištění povrchu lze použít procesy kartáčování, broušení, moření nebo tryskání (křemičitý písek bez obsahu železa nebo skleněné kuličky). Pro kartáčování lze použít pouze nerezové kartáče. Moření oblasti předem kartáčovaného švu se provádí máčením a stříkáním, často se však používají mořicí pasty nebo roztoky. Po moření je nutné provést pečlivé opláchnutí vodou.
